南通457*6-100标准20#钢管

　　观点2：黑色系近期的反弹逻辑与宏观政策不无关系。市场预期，庞大的国际性基础设施建设带来的大宗商品需求，尤其是对螺纹钢、线材以及其他钢材的需求拉动是很大的。同时，黑色系的反弹也有其内在的产业链因素推动。主要动力仍然是来自基建需求的推动。

　　观点3：在博弈中，持仓量新高的根基在于即时供需格局良好，起于资金层面加持。接下来，淡季需求难言继续抬升，中间去库、终端补库、成交放量后，本周高位成交跟进或有难度。

　　观点4：多头的逻辑在于环保大督查、去中频炉去地条钢的督查、供给侧改革的深入推进，钢铁行业限产成为常态。而空头的逻辑则在于宏观环境收紧、金融严监管、去杠杆等一系列动作，再叠加数轮房地产调控，需求达不到预期。

　　观点5：可以做多螺纹钢。近期的需求很好，工厂及贸易商由于前期的超卖，现在已经进入补库难的阶段，由于目前执行的项目都是去年获批的，所以整个宏观的影响面会推迟到2018年一季度，而对今年的行情并没有实质性的影响。操作上建议激进的投资者可以配置

螺纹钢的裸多单，而稳健的投资者还是建议持有前期头寸多螺纹钢空铁矿的策略。

　　观点6：当前的螺纹钢现货利润已经高到1000元以上，期货也高达八九百，这种情况下钢厂的盈利非常巨大，也证明了供给侧改革对钢铁行业的正面影响。预计短期内这种盈利将持续，不宜急于做空钢厂利润。后期若螺纹钢现货价格出现滞涨，或者库存不降反升等情

况，投资者再考虑做空钢厂利润会更安全一些。

　　观点7：从期货投资角度看，目前黑色系主要矛盾是螺纹供应的短缺，其他品种如铁矿、焦炭、焦煤、热卷等并没有突出的供需矛盾，其中铁矿仍处于增产周期，主流矿山和国内矿山在前期高利润下都有一定增产，进口量维持高位，港口库存继续回升。而去年的明星

品种焦煤，今年随着“276政策”的退出，国内原煤供应有所回升，进口回升较快，1-4月进口增速高达50%左右。所以，在目前的供需格局下，买螺纹空铁矿、买螺纹空焦煤的操作仍然可以继续持有。

6、销售环氧煤沥青防腐涂料、IPN8710防腐涂料、氯化橡胶防腐涂料、聚氨脂防腐涂料、环氧铁红、环氧富锌漆、环氧树脂、等防腐涂料。

观点8：从利润结构来看，受供需缺口影响，短期行情仍由螺纹主导，价格仍有继续向上修复的需求，利润在短期内有惯性走高的可能。长线来看，后期电弧炉产量释放叠加地产周期结束需求预期弱化，使高利润难以持续运行，因此策略上可关注后期做空轧钢利润的

机会，入场点可关注库销比拐点。

　　观点9：6月份之后，终端需求进入淡季、社会库存将逐步企稳上升、宏观偏空等因素影响作用将逐步显现，拖累螺纹钢价格回落，下方2800线支撵或再次接受考猃，市场可变，仍需高密度关注供给端政策的不确定性影响。

　　观点10：近期螺纹钢持仓量持续创新高表明多空出现了较大分歧。一方面，4月份国内粗钢、生铁产量再创历史新高;另一方面，监测显示：钢厂库存和市场螺纹钢库存均呈下降趋势。从侧面反映了下游需求良好，同时，钢铁去产能打击地条钢尚在进行时，成为做多

的主要理由。

　　观点11：螺纹钢大概率还是宽幅震荡行情，“上有顶、下有底”，螺纹钢1710合约的核心波动区间是2800,3500。之所以说它上有顶，主要是从需求层面考虑的，比如旺季向淡季的转换、资金面的压力、房地产调控等;说它下有底，主要是从供给层面考虑的，比如钢

铁去产能、环保限产等。所以今年的钢铁市场主要是政策市、震荡市。因此，操作方面建议继续按照区间震荡的策略去做，高抛低吸，好轻仓。套利方面，从历史统计数据来看，螺纹1710和1801的价差高达300以上时是有些不太合理的，可以重点关注一下。

　关于“钢价反弹、看涨”

【环氧煤沥青防腐钢的说明时间】

冷拔(轧)无缝钢管：圆圆管坯→加热→穿孔→打头→退火→酸洗 →涂油(镀铜)→多道次冷拔(冷轧)→坯管→热处理→矫直→水压试验 (探伤)→标记→入库。
热轧(挤压无缝钢管)：圆管坯→加热→穿孔→三辊斜轧、连轧或 挤压→脱管→定径(或减径)→冷却→坯管→矫直→水压试验(或探伤) →标记→入库。

冷拔、热轧钢管工艺流程对比

概述

　　15crmo合金钢管：钢系珠光体组织耐热钢，在高温下具有较高的热强性 （δb≥440MPa）和抗氧化性，并具有一定的抗氢腐蚀能力。由于钢中含有较高 含量的 Cr、C 和其它合金元素，钢材的淬硬倾向较明显，焊接性差。

15CrMo焊接性

焊接材料：针对 15CrMo 钢的焊接性的工作特点，根据以往的经验，参照国外提供的焊接工艺卡，我们选择了两种方案进行焊接试验。

方案Ⅰ：焊接预热，采用 ER80S-B2L 焊丝，T1G 焊打底，E8018-B2 焊条，焊条 电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。
方案Ⅱ：采用 ER80S-B2L 焊丝，T1G 焊打 底，E309Mo-16 焊条，焊条填充电弧焊盖面，焊后不进行热处理。

15crmo合金钢管化学成份：

材质：15CrMo
C：0.12~0.18
Si：0.17~0.37
Mn：0.40~0.70
Mo：0.40~0.55
Cr：0.80~1.10

焊接材料的化学成分和力学性能

型号 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ,%
E309Mo-16≤0.12 0.5～2.5 0.9 22.0～25.0 12.0～14.0 2.0～3.0≤0.025≤0.035 550 25
E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19
ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 ＜0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25

1 焊条烘烤规范

焊条型号 烘烤温度 保温时间
E8018-B2 300 ℃ 2h
E309Mo-16 150 ℃ 1.5h

2 焊前准备

　　试件采用 15CrMo钢管,规格为 φ325×25，坡口型式及尺寸。焊前用角向磨光机将坡口内外及坡口边缘 50mm 范围内打磨至露出金属光泽，然后用丙酮清洗干净。
试件为水平固定位置，对口间隙为 4mm，采用手工钨极氩弧焊沿园周均匀点焊 六处，每处点固长度应不小于 20mm。焊条按表 2 的规范进行烘烤。

3 焊接工艺参数

按方案Ⅰ焊前需进行预热，根据 Tto-Bessyo 等人提出的计算预热温度公式：To=350√[C]-0.25（℃）

式中，

To——预热温度，℃。
[C]=[C]x [C]p [C]p=0.005S[C]x [C]x=C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90

式中，

[C]x——成分碳当量；
[C]p——尺寸碳当量；
S——试件厚度（本文中 S=25mm）;
[C]x=C （Mn Cr）/9 7/90Mo=0.361
[C]p=0.045 则 To=138℃

因此预热温度选为 150℃。采用氧-乙炔焰对试件进行加温，先用测温笔粗略判 断试件表面的的温度（以笔迹颜色变化快慢进行估计），最后用半导体点温计 测定，测量点至少应选择三点，以保证试件整体均达到所要求的预热温度。 焊接时，第一层采用手工钨极氩弧焊打底，为避免仰焊处焊缝背面产生凹陷， 送丝时采用内填丝法，即焊丝通过对口间隙从管内送入。其余各层采用焊条电 弧焊，共焊 6 层，每个焊层一条焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工艺参数见表 3、4。按方案Ⅰ焊。

3 方案Ⅱ的焊接工艺参数

焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热及层 间温度 热处理规范

打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12
填充层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24 / /
盖面层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24
接时，层间温度应不低于 150℃，为防止中断焊接而引起试件的降温，施焊时应由二名焊工交替操作，焊后应立即采取保温缓冷措施。

焊接工艺评定试验

　　试件焊后按 JB4730-94《压力容器无损检测》标准进行 100%的超声波探伤检 验，焊缝Ⅰ级合格。按 JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》标准进行焊接 工艺评定试验。

4 焊接工艺评定试验结果

试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验 aky（J/cm2）
抗拉强度 δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区(HAZ)

方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6
方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7

　　从拉伸试验结果可知，两种方案的拉伸试样全部断在母材，说明焊缝的抗拉强 度高于母材；弯曲试验全部合格，说明焊缝的塑性较好。根据表 5 中的冲击韧性试验结果可知，方案Ⅰ的冲击韧性明显高于方案Ⅱ，证明方案Ⅰ的焊后热处 理规范比较理想，高温回火不仅达到了改善接头组织和性能目的，而且使韧性 与强度配合适当。从室温机械性能结果可知，所推荐的两种焊接工艺方案均可 用于现场施工。方案Ⅰ采用了与母材成分接近的焊条，焊缝性能同母材匹配，焊缝应具有较高的热强性，焊缝在高温下长期使用不易破坏。难点是焊后热处 理规范较为严格，回火温度和保温时间及加热和冷却速度控制不当反而会引起 焊缝性能下降。方案Ⅱ采用了奥氏体不锈钢焊条施焊，虽然可以省去焊后热处 理，但由于焊缝与母材膨胀系数不同，长期高温工作时可发生碳的扩散迁移现 象，容易导致焊缝在熔合区发生破坏。因此，从使用可靠性考虑，现场采用方 案Ⅰ施焊更为稳妥。

结论

　　15CrMo钢厚壁高压管的焊接采用两种焊接方案均为可行。为了保证焊缝性能同母材匹配且具有较高的热强性，采用方案Ⅰ效果更佳，关键是要严格控制焊后热处理工艺。方案Ⅱ虽可省去焊后热处理，但焊缝在高温下发生碳的迁移扩散而导致焊缝破坏的可能性不容忽视，因此，只有在焊后无法进行热处理时才慎重采用。冷拔(轧)无缝钢管：

　　冷拔钢管用热轧钢卷为原料，经酸洗去除氧化皮后进行冷连轧，其成品为轧硬卷，由于连续冷变形引起的冷作硬化使轧硬卷的强度、硬度上升、韧塑指标下降，因此冲压性能将恶化，只能用于简单变形 的零件。轧硬卷可作为热镀锌厂的原料，因为热镀锌机组均设置有退火线。轧硬卷重一般在 6~13.5 吨，钢卷内径为 610mm。一般冷连轧板、卷均应经过连续退火(CAPL 机组)或罩式炉退火消除冷作硬化及轧制应力，达到相应标准规定的力学性能指标。冷轧钢板的表面质量、外观、尺寸精度均优于热轧板，且其产品厚度右轧薄至 0.18mm 左右，因此深受广大用户青睐。

　　以冷轧钢卷为基板进行产品的深加工，成为高附加值产品。如电镀锌、热镀锌、耐指纹电镀锌、彩涂钢板卷及减振复合钢板、PVC复膜钢板等，使这些产品具有美观、高抗腐蚀等优良品质，得到了广泛应用。冷轧钢卷经退火后必须进行精整，包括切头、尾、切边、矫平、平整、重卷、或纵剪切板等。冷轧产品广泛应用于汽车制造、家电产品、仪表开关、建筑、办公家具等行业。钢板捆包后的每包重量为 3~5 吨。平整分卷重一般为 3~10 吨/卷。钢卷内径 610mm。

热轧(挤压无缝钢管)：

　　热轧钢管用连铸板坯或初轧板坯作原料，经步进式加热炉加热，高压水除鳞后进入粗轧机，粗轧料经切头、尾、再进入精轧机，实施 计算机控制轧制，终轧后即经过层流冷却和卷取机卷取、成为直发卷。直发卷的头、尾往往呈舌状及鱼尾状，厚度、宽度精度较差，边部常 存在浪形、折边、塔形等缺陷。其卷重较重、钢卷内径为 760mm。(一般制管行业喜欢使用。)将直发卷经切头、切尾、切边及多道次的矫 直、平整等精整线处理后，再切板或重卷，即成为：热轧钢板、平整 热轧钢卷、纵切带等产品。热轧精整卷若经酸洗去除氧化皮并涂油后即成热轧酸洗板卷。该产品有局部替代冷轧板的趋向，价格适中，深受广大用户喜爱。
钢管连接：焊接、法兰连接、螺纹连接

一、焊接

　　工程上一般在使用普通焊接钢管时，DN40 以上一般采用焊接。采用焊接连接的方式其优点在于：

1、接口牢固严密，焊缝强度一般达到母材的 85%以上。
2、管段之间直接连接，构造简单，管路美观整齐，节省大量管件。
3、焊接口不用填料，减少漏水的可能，亦减少了维修工作量。
4、施工速度快，劳动强度小。

焊接的质量要求：

1、外观检查：用眼睛观察或用放大镜检查，要求焊缝波纹粗细一 致厚薄均匀，加强面的宽度和高度尺寸合符标准，焊缝处无纵 横裂纹、气孔及夹渣，管子内外表面无残渣、弧坑和明显的焊瘤。
2、严密性试验：一般采用水压或气压试验或用探伤设备检查。试 验压力要求为工作压力的 1.5 倍且不得低于 0.6Mpa。
3、强度检查：检查焊缝是否达到规定的强度。一般使用抽检的方法进行。主要进行拉伸和弯曲试验，要求强度达到母材的 85% 为合格。

钢管的坡口加工：对于壁厚≥3 mm 的钢管，在焊接之前均必须加工成坡口后再进行焊接，坡口的尺寸要求根据管子的壁厚情况见 P40。
坡口的加工方法：磨光机磨光；气割；手锤扁铲等。
焊接使用的焊条规格：2.0；2.5；3.2；4；5；6。等几种规格。