3、立式燃煤常压热水锅炉，主要由锅壳封头、炉胆、炉胆顶、下封圈、冲天管及横水管组成，燃烧室布置在炉胆内，燃料在固定炉排上燃烧，自然通风，烟气在炉胆内横向冲刷横水管，经冲天管、烟囱排入大气　　 6、卧式燃煤常压热水锅炉，采用单锅筒纵向布置的三回程水火管式结构，炉膛两侧密布光管水冷壁管，设计结构合理紧凑;受热面积大，烟气流程长，传热效果好，排烟温度低，所以热效率高，运行成本低，使用更经济但是，如果备用风量过大，则会增加袋式除尘器的投资费用和运转费用产品便于安装,便于维修,使施工规范化,可以大大提高工效锅炉虽设置了热风再循环，设计热风再循环门开启后的温升△t=20℃-0℃=20℃，但冬季实际热风再循环的温升小于设计开启的温升，无法达到冬季寒冷季节空气预热器冷端综合温度的要求以变频冷凝燃气锅炉为例，热利用为108%、排烟温度50℃，1立方天然气可利用的热值为8600大卡。整个造型线的设计理念转变较大，布线更合理，运行更可靠。　　负荷400MW，全开二次热风再循环门，空气预热器进风温度为15.68℃，冷端综合温度为136℃，低于设计值12℃。实际运行时，低负荷时二次总风箱压力一般维持0.56～0.8kPa，再循环风管前后压差较小，再循环风量降低，则冷端综合温度更低。 　　 （3）一次风热风再循环风量测试 　　 经测试，360MW低负荷运行时，只要维持二次风箱压力不低于0.80kPa，一次风热风再循环风量基本可以达到设计值。 　　 （4）核算不同环境温度对空气预热器进口一次风温的影响 　　 假设不同负荷工况一次热风再循环风量与试验数据相同，且认为热一次风温度环境温度同步降低，依据试验数据通过热平衡核算环境温度分别降低至5℃，1.5℃时空气预热器进口一次风温变化。 　　核算数据表明：如冬季环境温度低至1.5℃，再循环全开，空气预热器进口一次风温会低于20℃。但因偏离程度不大，如果提高二次风箱压力，则空气预热器进口一次风温勉强可以达到设计值。 　　 3、 治理措施及效果 　　 3.1 二次热风再循环管移位改造 　　 基于二次热风再循环风量明显不足，而再循环风量决定风管前后压差，因此将二次风热风再循环管进行移位改造，以提高再循环风量，如图1。 　　 （1）通过移位改造后试验，当负荷400MW，环境温度5℃，全开二次风再循环门，空气预热器进口二次风温可以达到20℃的设计值。当冬季环境温度低于0℃且负荷低于360MW时，则关小二次总风门挡板，提高再循环风管前后风压差，进一步提高热风再循环风量。进行关小二次风门挡板试验表明，在环境温度3.8℃，关小二次总风门至38%挡板，可提高再循环前后风压差0.3kPa，提高空气预热器进口风温7.2℃。 　　 （2）控制冷端综合温度是防止空气预热器机会堵塞的重要举措，通过运行观察和摸索性试验，根据不同的机组负荷和入炉煤含硫量，制定不同的空气预热器冷端综合温度控制值，有关控制数据规定见表1。 　　 （3）通过摸索性试验，制定正常的空气预热器前后压差控制值，当压差值高于控制值时意味已经出现积灰，此时将冷端空气预热器吹灰器压力提高到适当压力，对空气预热器冷端连续吹灰，直至空气预热器前后压差达到正常，然后再恢复常规的吹灰蒸汽压力运行。 　　 （4）入炉煤配煤惨烧，严格控制入炉煤平均含硫量Sar≤1%，并建立含硫量的预警机制，当含硫量升高时及时采取应对措施。 　　 3.2 治理效果 　　 采取上述措施后，较好地解决了冬季低负荷运行期间空气预器堵灰的难题，今后再没有发生空气预热器堵灰问题导致的停炉。 　 　　总之，造成锅炉空气预热器堵灰的原因较多，任何一个环节出现问题，都要可能造成空气预热器堵灰。为此，电厂锅炉运行人员切不可对烧损事故的防范掉以轻心，必须采取多项措施来解决空气预热器的堵灰。一方面要从技术改进从源头上解决问题，另一方面也要加强设备的日常维护，才能解决好空气预热器堵灰难题，确保锅炉运行安全和运行效率。 用新型设备锅炉烟管清理机： 以前传统处理的办法是直杆前加装一个钢丝刷来清理，它的缺点是：1、费力，钢丝刷需用人工费力直前或直后单方向清理，效果不佳；2、烟箱盖需全部打开才能使直杆工作；3、需有直杆长度的场地方，或一节一节的接卸直杆；4、当烟管较高时需搭建一个高大的可上下的操作平台；5、钢丝刷用不了几个就得更换，耗钢丝刷较多；以上缺点导致清理人员管理人员清理情绪不高。清理频率降低，能源浪费严重，多年来一直没有一个好方法。　　肩负着打造珠江西岸先进装备制造产业带主战场的重任，江门希望能够孕育出更多像富华重工这样能够在国际舞台上呼风唤雨的隐形冠军。产品便于安装,便于维修,使施工规范化,可以大大提高工效　　 6、卧式燃煤常压热水锅炉，采用单锅筒纵向布置的三回程水火管式结构，炉膛两侧密布光管水冷壁管，设计结构合理紧凑;受热面积大，烟气流程长，传热效果好，排烟温度低，所以热效率高，运行成本低，使用更经济