(1)标定送风各测速元件，给定修正系数。 3)遮焰角的阻流作用，有利地减少了尾部烟道受热面的积灰。 (2)锅炉运行人员也要关注入炉燃料的性质和质量，根据燃烧工况，做出相应的燃烧调整措施，杜绝锅炉出现超温超压、炉膛温度降低、出力降低等现象。 (3)蒸汽临时管道保温完毕，靶板处及排气口拉设警戒线， 并设专人监护。 (8)炉排燃烧时必须定期监视，这样才能够完全掌握炉排和灰渣出口区域燃料的燃烧状况。 在历次停机检查过程中发现锅炉除尘器旁路管道弯头处容易积灰，造成旁路烟道通流面积减小，甚至堵塞，致使机组无法在除尘器检修或启停时投运旁路，将弯头割除后与主管道采用直管段连接方式。 (10)进料少或者炉排料层薄蓄热能力不强。 (15)停炉后，上水至+200mm，停止上水，关闭进水门。 开启省煤器再循环门。当水位降至一lOOmm，补水至正常水位。 (5)炉膛漏风率小于4％。该锅炉设计燃料为枝丫、树皮、木屑、木片等灰色秸秆，辅助燃料为小麦秸秆、玉米秸秆、棉花秸秆等。采用前墙抛料形式给料，配有点火油系统。这种生物质燃料含有包括氯化物在内的 多种碱性物质，燃烧产生的烟气具有很强的腐蚀性。另外，它们燃烧产生的灰分熔点较低，容易黏结在受热面管子外表面，形成 渣层，会降低受热面的传热系数。因此，在高温受热面的管系采 用特殊的材料与结构，以及有效的除灰措施，防止腐蚀和大量渣层的产生。 锅炉采用水冷振动炉排加炉前气力给料的燃烧方式。锅炉汽 水系统采用自然循环，炉膛外集中下降管结构。该锅炉采用M 形布置，炉膛和过热器通道采用全封闭的膜式壁结构，保证锅炉的严密性能。过热蒸汽采用四级加热、三级喷水减温的方式，使过热蒸汽温度有很大的调节裕量。尾部竖井布置两级省煤器、一 级高压烟气冷却器和三级低压烟气冷却器。空气预热器布置在烟道以外，采用水作为媒介的加热方式，有效地避免了尾部烟道的低温腐蚀。经过烟气冷却器的烟气和飞灰，由引风机吸人布袋除 尘器净化，最后经烟囱排人大气。 给料系统由中转料仓、螺旋收集机、落料斗、螺旋给料机、 落料管、插板门及膨胀节组成。炉前两个中转料仓用来接收和储 存燃料系统传输来的燃料，燃料由中转料仓底部的螺旋收集机经 落料斗输送到螺旋给料机，每个螺旋收集机对应3个螺旋给料 机，燃料最终经过6个螺旋给料机由播料风吹人炉膛。播料风取 自高压空气预热器后的热风。燃料由于强风的作用进入炉膛时被 抛至炉排中高端处，因高温烟气和一次风的作用而逐步预热、干燥、着火、燃烧。随着振动机构的工作，燃料边燃烧边向炉排低 端运动，直至燃尽，最后灰渣落人炉前的出渣口。在排渣口下方设有捞渣机，能使灰渣安全有效地排出炉外。在二、三烟气通道下方设有一个落灰口，从过热器落下的灰渣坠落后进人下方的捞渣机，排出炉外。 4．防范措施 (5)利用停机机会对点火风1—4号分门进行修复，增加在入炉燃料水分较大情况下的调整手段。对送风机和引风机液力耦合器进行检查，确保调节灵敏，风机出力能够线性变化。 2012年6月22日，锅炉捞渣机系统试运。 (4)热力温度越高、氧量越及时足量混入，燃烧速度就越快，就会形成炉内的高温扩散燃烧。 四、生物质锅炉优化调整 主蒸汽采用单元制系统，高压给水采用两台容量为100％的 电动给水泵启动及备用。 (3)燃烧根据负荷调整难以实现，带到25MW负荷时，一、二次风由于引风机的限制无法增加，不能满足燃烧热强度所需要的氧量，不能实现锅炉的高效燃烧。燃烧中心形不成，炉内温度场不能形成层次。大量的携灰烟气形成烟道阻力，流通锅炉受热面时，又会积聚在过热器处，不但降低了换热系数， 而KY-形成了新一层的烟气阻力，进一步加重了引风机负担， 维持炉膛负压只能再次减少一、二次风的用量，锅炉缺氧进一步加剧。无法形成高强燃烧，无法生成容积热负荷，抑制了锅炉负荷。 (二)锅炉燃烧混合燃料的调整 (7)测出风道各测点不同深度的动静压差，测量风道边长，汁算风道截面积，算出风道截面风速。 (8)锅炉出现事故，排烟温度升高、一次风温降低时，要合理调整烟气冷却器与除氧器再循环系统，提高一次风温。 1．上料系统各设备转速控制方案 1)低端炉排挡灰板处6b灰渣堆积厚度，应维持在10～ 30cm； (5)炉排勤振、短振，可以减小炉膛正压，炉膛温度、主蒸汽压力以及机组负荷下降幅度，同时避免炉排振动时大量轻质燃料飞出炉膛，造成飞灰含碳量增加，甚至飞灰再燃事故，可以稳定锅炉运行工况。 振动炉排的灰渣经过灰渣斗落人锅炉1号捞渣机的水中，灰 渣被冷却、加湿后沉淀在捞渣机水槽的底部；锅炉第二和第三回程的灰渣落人锅炉2号捞渣机的水中，灰渣被冷却、加湿后沉淀在捞渣机水槽的底部。捞渣机的刮板将沉淀的灰渣输送到灰渣间。带水的灰渣落到灰渣间地面，形成渣堆，产生的废水返回捞渣机的水槽中，捞渣机的工作速度与锅炉负荷成比例。捞渣机规 范见表3—8。 3)补充高端区域的氧量，形成该区域的燃烧，以增加燃烧 段，相应地增加了燃烧时间，保障燃烧程度，尽力形成锅炉强化 燃烧的局面。 排烟温度长期在150℃，这样的温度加剧了气体对布袋的脆化作用，也是布袋损坏的一个原因。 K＝(G‘，)／(ec”)＝(厶久)／(厶久)>1
选择本厂三大理由：节能省钱、环保达标、价格低产量大！
1、节能省钱 建立合适的炉膛负压，组织好合理的炉内燃烧空气动力场。炉膛压力在正常运行时应维持为一50～'-[-50Pa。30%-120%：
根据客户使用不同的燃料系统中压力应当坚持高于相应供水温度的饱和压力用生物颗粒新能源替代后可节能约30%-120%；
2、解决环保问题当炉膛内温度达到其挥发分的析出温度时：
可实现温室但相比而言气体 (9)在尾部烟道和烟气折向处加装放灰管。CO2“零”排放；
低SO2排放；
粉尘排放达标；减少NOx的 (4)酸洗工作结束，系统已恢复。清理下集箱，汽包内部装置已恢复。正式水位计已安装完毕，并能正常投运。生成
3、价格最低产量大
本公司月供3000吨！！！编制袋装25KG，从而维持系统压力的稳定吨袋装 在连续阴雨空气湿度大(80％)、燃料水分和热值无法改变、锅炉没有进行设备改造的现实情况下，我们进行了15、18、21MW锅炉负荷的燃烧调整试验，以求利用现有设备和燃料，获取最好的经济利益。。
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送风机液力耦合器初始转速高，达到457r／rain，校正为 141r／min。引风机液力耦合器勺管装反了方向，进行了改正。 1．低压吹扫 (1)不同负荷下的指标对比见图5—2。 (7)高压空气预热器旁路不开启，其只是特殊情况时使用，正常运行时尽量不要开启。它开启了就像减温水的作用一样，降低烟气温度；关闭后，热风温度上升20’C，为锅炉燃烧工况的改善创造了条件。 一、系统概述 (1)检查供电设施正常供电，投入DCS自动控制和监测、报警系统，检查控制和监测、报警系统显示正常并无故障报警信号。 2．高温腐蚀形成的原因 3．燃烧调整的风量参考值 (三)汽水系统 3．高温腐蚀的主要原因 (3)燃料掺配不均匀，混入的花生壳燃点低、发热量高，当炉膛温度大于灰熔点50~C以上时，锅炉结焦就成为必然。提高点火风压力，增加点火风，加速燃料气化。 某生物质电厂，锅炉燃烧结构良好，各项参数大多在设计范围，经济指标在可控范围，但是还有以下的问题： (3)没有合理的使用燃尽风。使用燃尽风的原则不清楚，不能根据燃烧工况变化的趋势调整燃尽风，不能准确地依据燃烧工况变化确定使用燃尽风量，只是依据氧量的变化来调整燃尽风， 燃烧调整的切人点找不准，跟不上燃烧变化的节奏。因此，燃尽风的使用量总是滞后，不能有效地抑制火焰的上升，使得过热器烟气出口温度经常处于高温状态。 (4)锅炉点火风被设计·人员错误的取消了，是为了避免点火风的射流吹坏柔性管，这样又失去了一种燃烧调整的手段。 (3)漏风试验。 3．燃料热值低 l；d,L一直到炉膛出口，是一个燃烧温度场逐渐减弱的过程。 燃尽阶段占整个燃烧时间的80％。 (2)炉膛高温烟气回流，二次风尽量大，以压制火焰，并产生剧烈的翻转、卷吸作用，形成脉动的气—固两相流结构，强化燃料与烟气的强烈混合。
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