(2)一次风、二次风和点火风的风量配比约为4：4：2或 5：4：1根据实际燃烧工况也可以不用点火风，一次风、二次风的风量配比为5：5。后墙二次风量与前墙二次风量比例约为 3c1或2：1。如果尾部烟道安装监测一氧化碳含量的仪表，可根据烟气中一氧化碳含量调整前墙燃尽风量。燃烧室内火焰应向进料口卷吸和偏斜，形成良好的火焰充满度。 (2)排烟温度升高，一次风温下降。 (4)双皮棍上料机、小解包机接线错误不能远程控制，经过改线后正常。 (2)为了便于掌握二次风的分配量，关闭了去料仓的干燥风 (实际上该风起到的干燥效果并不大)。 3．改变了烟气流速 1．吹管范围 (1)低端炉排挡灰板处的灰渣堆积厚度应该维持在100—150mm。 二、其他问题和建议 (6)工业水系统安装调试完毕，正常投用。 1．锅炉燃烧冒正压、炉灰含碳量高 现在炉排振动设定25～30min，炉排低端死区太大，燃料层的扰动作用不够，燃料与氧的结合不好，无法充分燃烧，出现了炉渣量太少、炉灰量太多的现象。 (21)伴随着点火过程，锅炉压力逐渐升高，应在压力升高的过程中，进行相应阶段的膨胀检查和记录。 21MW负荷的燃烧调整，从2012年3月14日开始，到2012年3月17日结束。5.29锅炉烟气热损失的影响 (6)检查汽包、集箱各受热面和汽水管道膨胀情况。 适应燃料的湿度，对生物质锅炉的炉型提出了要求，绝不能照搬外国锅炉的设计。北欧国家人炉燃料相当干燥、用手一捏就碎了，需要根据国情选择炉型。 (2)锅炉冷态布料试验的风压不能代表热态时的风压，因为锅炉热态时空气的密度小，黏性增加，加上高糖项目的硬质燃料较多，所以播料风压运行时要大于5kPa。 2012年7月19日完成对吹灰器的调试，吹灰器在热态调试过程中，多处法兰盘根漏气严重，经处理后此问题解决，调试内容全部完成，系统运行的各项参数均符合设计要求，系统质量验评为合格，达到机组整套启动的要求，可以正常投入运行。 (11)保护投入率没有达到100％，下二次风电动机不能操作。 在各风门全开、送风机维持80％负荷、炉膛负压一5MPa工况下标定一、二次各风门风量，各风道风量修正系数见表5—21。 15．仪表和控制 (1)逻辑问题。通过实践运行对逻辑进行了修改完善，完全能满足运行的需要。 (2)行走小车限位开关安装问题。造成小车不在工作位，建议厂家改造，运行人员将小车行走速度控制在25％以内。 (3)料包尺寸不规则、散包，易造成上料线中断，运行时加强监护，发现后及时处理，保证整个主料线的通畅。 (4)1号喂料链条发生断裂，进行了处理。 (5)1、2号解包机电动机启动时空气断路器跳闸，更换空气断路器。 (十一)锅炉炉渣含碳量高 高负荷锅炉炉渣含碳量高的原因分析如下： (1)炉型设计是烧黄秆的，而实际烧的是综合料，灰分含量较高。 (2)一次风量较小，建议增加高中端一次风量，增加料的穿透力，利于燃烧。 (3)合理使用二次风。20MW以上负荷时，建议前二次风压在2kPa以上、后二次风压在3kPa以上。 (4)炉排使用建议缩短间隔，减少振动时间，适当降低振动频率，做到勤振，以增加穿透力，减少结焦、减少不完全燃烧热损失。 (5)尾部烟道阻力小，火焰集中在折焰角下面燃烧，炉排低端容易堆积烧不透。 (6)炉排振动时防止锅炉冒大正压。 (7)尽量减少烟气带灰，燃尽风开度最好在40％以上，以利完全燃烧 二、根据燃料的特点，对锅炉燃烧提出的调整建议 (1)锅炉运行人员应及时掌握入炉燃料特性，并进行相应的燃烧调整。燃料种类更换前应该首先通知运行人员，锅炉燃烧做出相应调整。 (2)保持合理的炉排料层厚度和火焰前沿。控制炉排的料层厚度不超过1～2．Om；控制火焰前沿在侧墙第二观火孔处，确保在此处后低端看不到正在燃烧的燃料，即达到见火不见料的要求。 (3)控制燃料的含土量。将含土量高的燃料与含土量低的燃料进行掺烧。 (4)控制合理的振动时间、频率和停止时间。当燃料的水分和负荷增加时，应相应增加振动频率和振动时间。建议：当机组负荷小于15MW时，振动时间应设置为8～10s，停止时间应设置为7min，振动频率应设置为80～90Hz；当机组负荷大于20MW时，振动时间应设置为10～12s，停止时间应设置为5min，振动频率应设置为80～100Hz。时间和振动频率不是固定不变的，应随实际情况而定(主要是燃料情况)，勤观察、勤看火、勤调整。 (5)在监盘时，要经常监视振动炉排是否能够达到设置的振动频率，是否正常工作。如果运行时，炉排振动装置发生异常或 振不起来，且在30min内不能恢复运行，则应立即降负荷运行。(6)建议炉膛压力控制为一50～一lOOPa(炉排振动前可以 2．燃烧调整思路 欧洲最早生产钢铁时，炼钢炉焦炭燃烧用的风是自然风，当进入炼钢炉的风温提高到160’C时，焦炭使用率下降了1／3，现在炼钢炉风温已经提高到了1200~C，焦炭使用率大幅下降。 (8)炉膛、燃烧室、风烟道的检查。 (8)炉排高端错误地使用了点火风，降低了高端区域的温度，加上高端燃料的堆积，使高端不能燃烧，造成了锅炉燃烧后移，相应地缩小了炉排的利用面积，使大颗粒燃料烧不透。燃料进入炉排，在一定时间里，经历了干燥一挥发分析出一固定碳氧化过程。 (2)新炉或大小修后的锅炉从0升至8．82MPa，时间一般不小于160rain，停炉2天以内，升压时间可以根据具体情况适当缩短。
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2、解决环保问题当炉膛内温度达到其挥发分的析出温度时：
可实现温室但相比而言气体 有效的配风是锅炉燃烧的关键，一次风能够吹动燃料，增加空隙着火面；二次风压制火焰，形成强化燃烧。以增加燃烧时间、保持炉膛温度、减少不完全燃烧热损失(推荐某生物质电厂配风参数，以30MW负荷为例，锅炉总风量为7．5kPa，一次风高端50％、中端60％、低端30％，前、后墙二次风50％，燃尽风20％)。CO2“零”排放；
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本公司月供3000吨！！！编制袋装25KG，从而维持系统压力的稳定吨袋装 (6)继续排查锅炉漏风，尤其是尾部烟道的漏风。。
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24小时销售热线:13853804597 13563888006保定生物质燃料厂家鸿方
玉米秸为19065J／kg，玉米芯为19029J／kg，麦秸为19 876J／kg，稻壳为17 370j／kg，花生壳为22 869J／kg，棉花秸为19 825J／kg，杨木片为19 239J／kg，松木片为20 353J／kg。 2)在炉排振动前减少一次风量。 二、锅炉存在的问题 (7)生物质燃烧后的灰渣可以制造化肥。 (3)停炉10h以内，应关闭所有人孔门、看火孔、检查孔及各烟道挡板，以免锅炉急剧冷却。 针对锅炉方面存在的一些问题，进行了如下分析、探讨，并进行了调整。 水冷系统受热面由炉排水冷壁、侧水冷壁、前水冷壁、后一水冷壁、后二水冷壁、后三水冷壁、后三中间水冷壁及炉顶水冷壁组成。炉排水冷壁由垆38X 6mm的管子和6mmX22mm的扁钢焊制而成，扁钢上钻有不同间距5i4．5mm的小孔，为一次风的通风口。侧水冷壁由声57X7mm的管子和6mmX23mm的扁钢焊制而成。前水冷壁、后一水冷壁、后二水冷壁、炉顶水冷壁由声57X5mm的管子和6mmX23mm扁钢焊制而成。后三水冷壁及后三中间水冷壁由声38X4mm和6mmX42mm扁钢焊制而成。 (5)轴承冷却水保持畅通或将轴承及冷却水管中的积水生物质锅炉燃烧实ft]技术案例 (1)人炉燃料为树皮、花生壳、小麦秸秆和锯末的混合料， 树皮：花生壳：小麦秸秆：锯末＝5：2：2：1(体积比)，入炉 燃料热值为9105kJ／kg，现场测量堆积密度为lOOkg／m3。 2012年7月11日，机组首次并网。 4．生物质的燃烧反应速度 (4)燃烧过程中注意振动炉排振动时间、间隔时间及振动频率，可根据炉排料层厚度来合理调整。料层厚时可加大振动频率、加长振动时间、缩短间隔时间；料层薄时调整相反，要保持炉排尾部有200mm燃尽区。可根据燃料、燃尽区的位置来做以下调整： (4)对分系统试运的质量进行监测，对试运参数、资料进行汇总，严格按照启动验收标准进行自检。 锅炉调整前进行了全面、彻底的吹灰，以减小尾部烟道的阻力和增大热交换。 (6)锅炉燃烧中出现燃料在后部燃烧时，需将点火风加大、前墙二次风关小、后墙二次风加大。如果是因炉排前部无物料造成，可暂停炉排振动，增加取料机给料量。 (3)检查送风道的焊缝漏点。 (2)一次风温为190℃，不能使燃料及时干燥、气化，进而迅速的着火。这是生物质锅炉设计的主要失误之处。 由于除尘器布袋大多下口撕裂，含尘烟气短路、进入除尘器，改变了除尘器前后压差，烟气自由地从布袋通过，在落灰仓形成了很大的负压，流速大于了灰尘颗粒的单位质量，使得灰粒不能落人灰仓，而是在气流的作用下，离开除尘器，进入了引风机。
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